吴子平
,
张伟波
,
尹艳红
,
黎业生
,
陈一胜
,
羊建高
,
刘咏
,
许前丰
稀有金属材料与工程
研究了不同分散程度的双壁碳纳米管(DWCNTs)作为载体沉积Pt,得到了尺寸2.08 nm的Pt颗粒均匀分散于DWCNTs表面.这种尺寸与分散状态的Pt颗粒相比其样品显示了极高的电催化活性(电流密度为0.022 A·cm-2,电化学比表面积为86.38 m2.g-1).进一步的分析表明,载体在溶液中的浓度对形成Pt颗粒的尺寸和分布具有重要影响,这种尺寸与分散状态的Pt颗粒可以实现高电催化活性和低成本的Pt催化剂制备.
关键词:
碳纳米管
,
高分散
,
超细
,
纳米铂颗粒
蔡安辉
,
刘咏
,
吴宏
,
丁大伟
,
安伟科
,
周果君
,
罗云
,
彭勇宜
,
李小松
中国有色金属学报(英文版)
doi:10.1016/S1003-6326(16)64388-1
通过单向压缩实验在试样长径比(H/D)和加载速率分别为1：1~2.5：1和1×10?5~1×10?2 s?1的条件下对Cu50Zr40Ti10?xNix (0≤x≤4，摩尔分数，%)块体金属玻璃的室温力学性能进行了系统研究。在长径比为1：1的情况下，当加载速率为1×10?4 s?1时，Cu50Zr40Ti10块体金属玻璃表现出超塑性；而Cu50Zr40Ti10?xNix (x=1~3，摩尔分数，%)块体金属玻璃在加载速度为1×10?2 s?1的条件下出现超塑性；塑性应变(εp)、屈服强度(σy)和断裂强度(σf)显著地依赖于长径比和加载速率；当加载速率为1×10?2 s?1时，长径比为1：1的块体金属玻璃的屈服强度几乎与其他长径比的块体金属玻璃的断裂强度接近；另外，本文作者也探讨了铜基块体金属玻璃力学性能对加载速率和长径比的响应机理。
关键词:
铜基块体金属玻璃
,
长径比
,
加载速率
,
塑性
,
强度
吴宏
,
兰小东
,
刘咏
,
李飞
,
张卫东
,
陈紫瑾
,
宰雄飞
,
曾晗
中国有色金属学报(英文版)
doi:10.1016/S1003-6326(16)64271-1
在 Q235不锈钢板上利用爆炸喷涂工艺制备名义组分为 Fe51.33Cr14.9Mo25.67Y3.4C3.44B1.26(摩尔分数，%)的铁基非晶涂层。采用扫描电镜、X 射线衍射仪、维氏显微硬度计、摩擦磨损试验机和电化学测量方法对涂层的组织结构、相组成、硬度、摩擦磨损特性和耐腐蚀性能进行表征。显微组织结构分析结果表明，涂层组织均匀、结构致密、平均孔隙率低于2.1%。干磨条件下的磨损行为显示，在同一磨损条件下，非晶涂层的相对耐磨性为基体材料的5倍。摩擦过程中，磨损形式为粘着磨损和磨粒磨损的综合作用，在非晶涂层中粘着磨损起主导作用。涂层在质量分数为3.5% NaCl 水溶液中存在明显的钝化现象，有较低的钝化电流密度和较宽的钝化区间，呈现出优异的耐腐蚀性能。
关键词:
铁基非晶涂层
,
爆炸喷涂
,
显微组织
,
摩擦行为
,
腐蚀行为
黄劲松
,
刘咏
,
贺跃辉
,
张永红
,
刘彬
,
任斌
,
黄伯云
中国有色金属学报
用电子探针对Ti-45Al-7Nb-0.15B-0.4W的铸态和经过热处理之后的显微组织进行了观察和分析,并分析了热处理工艺对Ti-45Al-7Nb-0.15B-0.4W显微组织的影响.结果发现:Ti-45Al-7Nb-0.15B-0.4W的铸态组织经过热等静压和均匀化处理后,其晶团尺寸减小,层片组织更为完整;Ti-45Al-7Nb-0.15B-0.4W合金的α相转变温度为(1 290±5)℃;Ti-45Al-7Nb-0.15B-0.4W合金在超过1 295℃的温度进行热处理时,其显微组织由近层片组织转变为全层片组织.经过热等静压和均匀化处理后Ti-45Al-7Nb-0.15B-0.4W合金的基本形貌为初生γ相+层片状晶团,有β相析出,其形貌为针状、点状、颗粒状.
关键词:
热处理
,
TiAl
,
显微组织
王辉
,
刘咏
,
张伟
,
李洲
,
李慧中
,
王丽
,
杨广宇
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2010.02.001
采用热模拟压缩试验研究了粉末冶金TiAl合金在温度1000～1150℃、应变速率0.001～1s~(-1)范围内的高温变形特性,发现合金的流动应力-应变曲线具有应力峰和流变软化特性.为了研究TiAl合金在有限应变下的变形行为,基于动态材料模型(DMM)建立起了TiAl合金加工图.试验结果表明,在高应变速率(>0.1s~(-1))变形时,材料落人流动失稳区域,出现表面开裂.这对材料的变形是有害的,要避免在流动失稳区进行热加工处理.而在温度为1000～1050℃,应变速率为0.001～O.01s~(-1)时,功率耗散率η值在35%～50%之间.这个区域对应的变形机制为动态再结晶,适合进行热加工.在高温(≥1100℃),低应变速率(0.001s~(-1))变形时,功率耗散率η达到最大值60%,此时材料发生超塑性变形.
关键词:
粉末冶金TiAl合金
,
加工图
,
热变形机制
,
再结晶
黄劲松
,
黄岚
,
刘彬
,
张永红
,
刘咏
,
贺跃辉
,
黄伯云
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2007.02.004
在Gleeble1500热模拟实验机上对Ti-45Al-7Nb-0.15B-0.4W合金进行了恒应变速率热压缩实验. 热模拟参数分别如下: 温度为1050～1230 ℃, 变形速率为0.01 s-1, 变形量为30%. 测试了不同温度下的位移-载荷曲线, 观察了变形后的宏观与微观组织. 结果表明: 使用45#碳钢作为包套时, TiAl合金的包套热压缩温度不能低于1050 ℃, 也不能超过1230 ℃, 最优温度为1180 ℃;当包套TiAl合金的名义相对压缩量为30%时, TiAl合金块的实际最大相对压缩量为50%, TiAl合金和微观组织被拉长、压扁.
关键词:
TiAl合金
,
热模拟
,
压缩
,
包套
,
宏观组织
,
微观组织
赵堃
,
刘咏
,
黄岚
,
刘彬
,
李建波
,
梁霄鹏
,
贺跃辉
中国有色金属学报
对锻造态的粉末冶金Ti-45Al-7Nb-0.3W(摩尔分数，%)合金进行后续热处理，研究热处理时间和热处理温度对合金组织演变的影响，利用扫描电镜及透射电镜对合金显微组织进行观察。结果表明：在1230~1260℃温度区间热处理可消除锻造态合金的少量β相。在该温度区间进行等时热处理时，随着热处理温度的升高，α晶粒和γ晶粒迅速长大，γ相体积分数急剧减小，且α晶粒趋于等轴化。合金在1260℃进行等温热处理时，热处理时间由0.5 h延长至6 h，α晶粒和γ晶粒迅速长大，γ相体积分数降低，继续延长热处理时间，显微组织没有明显的变化。通过计算可知，1260℃下α晶粒尺寸的极限值约为0.54 Dγ/Vγ(Dγ为γ晶粒尺寸；Vγ为γ晶粒体积分数)。
关键词:
TiAl合金
,
热处理
,
组织演变
,
晶粒长大
黄劲松
,
黄岚
,
张永红
,
刘彬
,
刘咏
,
贺跃辉
,
黄伯云
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2006.06.019
用电子探针对Ti-45Al-7Nb-0.15B-0.7W的铸态和经过热处理之后的微观组织进行了观察,研究热处理工艺对该合金微观组织的影响.结果表明:该合金的铸态组织经过热等静压和均匀化处理后,其晶团尺寸减小,片层组织更为完整;Ti-45Al-7Nb-0.15B-0.7W合金的α相转变温度在1280-1295℃之间.该合金在超过1295℃的温度进行热处理时,其微观组织由近片层组织转变为全片层组织.
关键词:
热处理
,
TiAl
,
微观组织
唐建成
,
黄伯云
,
周科朝
,
刘文胜
,
刘咏
,
贺跃辉
材料导报
针对TiAl基合金的显微组织控制,综述了TiAl基合金中几种常见的组织演变,着重论述了变形TiAl基合金在热处理过程中的晶粒长大及动力学分析,TiAl基合金在冷却时层状组织的移成和金属状TiAl基合金在高温时的非连续粗化这3种组织演变的研究现状和面临的问题.
关键词:
TiAl基合金
,
晶粒长大
,
层状组织
,
非连续粗化
邓忠勇
,
黄伯云
,
贺跃辉
,
刘咏
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.1999.12.008
研究了两种不同组织的TiAl合金在较低温度下的超塑性行为.结果表明,原始显微组织对TiAl基合金的超塑性有很大影响,其中非平衡的热变形态组织在1075℃,8×10-5s-1条件下获得了517%的延伸率,远高于平衡双态组织(333%).分析认为,非平衡态组织中的高的位错密度使其在高温变形过程中容易发生位错缠结,由此产生的硬化效应能促使缩颈转移,从而获得高延性.
关键词:
TiAl合金
,
超塑性
,
显微组织
