刘后元
,
柯家骏
,
陈家镛
金属学报
配合从高Ca含钒钢渣中提钒工作,进行了Ca(VO_3)_2和NaCaVO_4在Na_2CO_3-NaHCO_3缓冲溶液中钒浸取动力学研究。实验结果表明,这两种含钙的钒酸盐的浸取动力学行为不同。Ca(VO_3)_2的浸取速率受与Na_2CO_3和NaHCO_3的平行反应控制;NaCaVO_4在所实验的范围内不与Na_2CO_3反应,而与NaHCO_3反应的浸取速率的控制步骤是HCO_3~-离子在NaCaVO_4固体表面上的化学吸附。
关键词:
刘珍珠
,
余伟
,
陈银莉
物理测试
以热轧带钢卷取后的钢卷为主要研究对象,运用有限元分析软件MARC,建立了带钢卷取后钢卷的温度场模型,相变模型,计算了钢卷缓冷至室温过程中的温度场变化情况以及不同时刻各相的分布情况.计算表明,对于钢卷的温度场分布,冷却的最慢点在靠近钢卷内径壁的1/3处,钢卷的最大温差发生在冷却后的第9 h,达到了314℃.带钢卷取后的冷却过程中,奥氏体不再转变为铁索体,铁素体含量始终保持在82.27%～83.026%.残余奥氏体则继续转化为珠光体和贝氏体,含量分别为16.45%～17.73%和0.524%～0.546%,马氏体只在带钢端部出现少量.
关键词:
卷取
,
温度场
,
相变
,
有限元
刘珍珠
,
余伟
,
陈银莉
物理测试
以热轧带钢卷取后的钢卷为主要研究对象，运用有限元分析软件MARC,建立了带钢卷取后钢卷的温度场模型，相变模型，计算了钢卷缓冷至室温过程中的温度场变化情况以及不同时刻各相的分布情况。计算表明，对于钢卷的温度场分布，冷却的最慢点在靠近钢卷内径壁的1/3处，钢卷的最大温差发生在冷却后的第9 h，达到了314 ℃。带钢卷取后的冷却过程中，奥氏体不再转变为铁素体，铁素体含量始终保持在82.27%~83.026%。残余奥氏体则继续转化为珠光体和贝氏体，含量分别为16.45%~17.73%和0.524%~0.546%，马氏体只在带钢端部出现少量。
关键词:
卷取
,
temperture field
,
transformation
,
FEM
徐祖耀
材料热处理学报
刘文中,关于贝氏体形成机制,包括形核过程的文献很少被引述。作者（刘等）的主要论点为贝氏体铁素体以无扩散、非切变机制在奥氏体内贫碳区形核,并未引述形成贫碳区的必要条件。本文作者强调,在钢及铜合金中,不可能由Spinodal分解和位错偏聚形成贫溶质区。刘等的理念未得到先进理论观点和精细实验结果的支持。在刘文中,据此对临界核心大小和形核能的计算并无显著意义,期望青年学者对贝氏体相变机制作进一步研究。
关键词:
贝氏体形核
,
扩散机制
,
切变机制
,
贫碳区
蔡敏敏
,
李国霞
,
赵维娟
,
李融武
,
赵文军
,
承焕生
,
郭敏
硅酸盐通报
利用质子激发X射线荧光分析(PIXE)测试分析汝官瓷、张公巷窑青瓷和刘家门窑青瓷样品的主要化学组成,用多元统计判别分析方法对数据进行分析,以确定它们的分类和起源关系.结果表明:汝官瓷、张公巷窑青瓷和刘家门窑青瓷釉基本能很好的区分；但是胎区分得不是很理想,张公巷窑青瓷的胎可以和汝官瓷、刘家门窑青瓷胎很好的区分,汝官瓷胎和刘家门窑青瓷胎有个别样品不能分开.
关键词:
汝官瓷
,
张公巷窑青瓷
,
刘家门窑青瓷
,
判别分析
刘珍珠
,
余伟
,
陈银莉
物理测试
运用有限元分析软件Marc以热轧带钢卷取后的钢卷作为主要对象,考虑了钢卷导热系数的正交各向异性及其在冷却过程中随温度的变化,以及钢卷内径壁、外径壁和两个端面的界面换热系数的差异,建立了热轧钢卷冷却过程的传热模型,分析了钢卷冷却过程中的温度变化和不同冷却时刻的温度分布情况,通过模拟结果表明,钢卷冷却的最慢点在靠近钢卷内径壁的1/3处.
关键词:
卷取
,
温度场
,
有限元
张广良
,
袁建平
,
姜传海
机械工程材料
利用ANSYS10.0软件建立了18CrNiMo7-6齿轮钢的4层喷丸模型,在考虑弹丸弹塑性变形条件下模拟了不同强度弹丸喷丸后齿轮钢的残余应力分布,并进行了试验验证.结果表明:喷丸之后齿轮钢表层形成了0.4mm的残余压应力层,最大残余应力为800～1 200 MPa,最大残余压应力位置距表面0.12 mm;随着弹丸强度的增大,残余压应力也相应增大；齿轮钢残余应力分布的模拟结果与试验结果比较吻合.
关键词:
齿轮钢
,
有限元模拟
,
喷丸强化
,
残余应力
向法武
,
李曙林
,
石晓鹏
,
杨哲
,
张铁军
机械工程材料
对复合材料损伤构件进行胶接修理，在MTS试验机上进行拉伸试验，记录不同修理方式下，修理构件能够承受的最大载荷；用Abaqus有限元软件对修理后构件进行强度仿真，计算损伤修理构件的最大承载能力，并与试验数据进行对比。结果表明：有限元分析结果与试验结果吻合较好，误差小于109／6，证明有限元模型的建立及计算方法符合工程实际要求；最佳的修补参数为复合材料修理补片纤维方向与母板纤维方向成0°／90°，补片大小为损伤面积的2-3倍，补片厚度为损伤深度的0．6-0．75倍。
关键词:
复合材料
,
胶接修理
,
有限元
,
补片尺寸
陈伟
,
许希武
复合材料学报
doi:10.3321/j.issn:1000-3851.2008.02.030
基于ABAQUS软件分析平台,采用非线性有限元法研究了横向载荷作用下复合材料双曲率壳的屈曲和后屈曲行为.通过在有限元模型中引入Wsai-Wu失效准则,预测了复合材料双曲率壳的初始失效及渐进破坏过程,数值结果和试验数据吻合较好,表明了该模型的合理有效性,并详细讨论了各种参数对屈曲和后屈曲行为的影响.经分析复合材料双曲率加筋壳在均布压载和剪力联合作用下的屈曲和后屈曲行为,得到了屈曲载荷的拟合曲线,研究表明顺剪力的存在有利于提高屈曲载荷.
关键词:
复合材料双曲率壳
,
加筋壳
,
屈曲
,
后屈曲
,
非线性有限元
,
渐进破坏
张少波
,
布紫叶
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201607019
基于有限元分析软件 ABAQUS 建立了2024铝合金随机多弹丸喷丸的三维有限元模型，首先模拟了不同弹丸数量下残余应力场的变化特征，然后分析了弹丸速度和直径对残余应力场的影响；最后进行了试验验证.结果表明：弹丸数量大于80颗后，残余应力基本不再变化；增加弹丸速度可显著提高残余压应力层的深度、各深度残余压应力值以及残余压应力的峰值，但对残余压应力峰值的深度影响不大；增大弹丸直径对0~0．1 mm 深度内的残余压应力值影响不大，对残余压应力层的深度、0．1 mm深度以下的残余压应力值、残余压应力峰值及残余压应力峰值的深度提高明显；有限元模拟结果与试验结果接近，说明模拟结果准确.
关键词:
2024 铝合金
,
有限元模拟
,
随机多弹丸喷丸
,
残余应力场
